|
|
где Хх1, срх1, pxi - коэффициент теплопроводности, удельная теплоёмкость и плотность нагреваемой эмульсии; Яех1, Рех1 - числа подобия Рейнольдса и Пекле.
XxlDxl (1,55 - 0,011^1 tuDop р ^
e =
4 (m*
m
1
Х1
с 0 х1
KD2(1,55 - 0,01УГ2iUDovр1 ^
v m
1
0,4
х2
с 0 х 2
1хА х 2
^ ' 1х1 ^ 0,6
0,4 1 х1 1х 2
V1 х 2 0
(16) В выражении (16) имеем
' 1 v
. (17) Согласно [3] для эмульсий прямого типа 1э = 1н — ; (18)
V 1 0
для эмульсий обратного типа 1э = 1
А- ] 10
1-W
, (19) где Хв - коэффициенты
теплопроводности эмульсии, безводной нефти и воды. Применительно к эмульсиям прямого типа будет справедливо
V 1х2 0
Я,
V 1 0
1
f 1,Y
V 1н 0
( л \0,6'(w1 - w2 ) 1
V 1н 0
(20)
Согласно условиям обеспечения технологического режима должно соблюдаться условие : Stх1@ Stx2, (21)Следовательно: tx1 »tx2, (22) где tx1 и tx2, - средние температуры нагреваемых потоков. Поэтому (Хв/Ащ)=/^). (23) Выполнив необходимые вычисления, зависимость (23) можно выразить в виде формулы Хв/Ащ=А+Ы, (24) Где А, b - постоянные члены, соответствующие данной эмульсии. Для эмульсий обратного типа:
' К
V 12 0
1,
(1 Y- w
V 1 0х1
(1 Y- w2
V 1 0 х 2
f л \0,6[(1-w1 )-(1-w2 )] / . \0,6(w2- w1 А, А,
V1 0
V1 0
. (25)
1„
Выполнив необходимые расчёты, получаем: = Е - nt, (26) где Е и n -постоянные числа. Выразим линейные скорости через массовые расходы:
Uх1 =
GJ
w
( G Y
(27) Ux 2 =
GJ
( G Y
V PW 0 х2
(28)
PW 0х1 V w 0 х2
где J и Jx2- удельные объёмы нагреваемых сред при w1 и w2; wx1 и wx2-площади живых сечений рабочих поверхностей теплообменников. При Эх1 и Эх2, w и w2.
(UDcp )х (UDcp )х
= ис
V Gpc s
V PW 0х1
' Gpc Л
V PW 0 х2
V Gpc Л
V PW 0х1
' Gpc Л
V PW 0х2
M
(Gc) х
(29)
0.167
0.167
0,6
0,4
0,4
0,4
0,4
2
|
