|
|
Из расчетов следует, что в процессе закачки парогаза нефть оттесняется из призабойной зоны вглубь пласта на расстояние до 30-40 м. В ходе последующего отбора продукции происходит приток нефти в нагретую зону из удаленной области, при этом к концу цикла отбора полное восстановление насыщенности нефти в призабойной зоне пласта не происходит.
Закачанный газ, принимаемый в расчетах за однородную смесь азота и СО2, проникает на расстояние до 60-70 м от скважины. На этапе пропитки наблюдается дальнейшее продвижение газа вглубь пласта. В процессе отбора продукции в пласте остается защемленный газ, а остальная часть извлекается вместе с добываемой жидкой продукцией. Следует ожидать увеличение содержания газа в продукции и фонтанирование в начальный период цикла отбора.
Изменение температуры в пласте в зависимости от объема закачанного парогаза происходит на расстоянии до 20-30 м от скважины. Температура пласта вдоль радиуса по мере удаления от скважины снижается до начальной пластовой температуры
В процессе отбора продукции температура в призабойной зоне постепенно снижается до уровня на 5-10°С выше от начальной пластовой температуры. При этом, в случае наличия глинистой перемычки, температура в перемычке изменяется медленнее, чем в продуктивном пласте, с явно выраженной тенденцией аккумулирования тепла в перемычке.
Дебит нефти после закачки парогаза возрастает, затем в течение 300-400 суток снижается.
С целью изучения влияния тепловых потерь в кровлю и подошву пласта расчеты были проведены с учетом (вариант 1) и без учета теплопотерь в кровлю и подошву(вариант 2) для монолитного пласта 5 -и метровой нефтенасыщенной толщиной. В варианте 2 удельный расход парогаза на одну т дополнительной добычи нефти составил 0,246 т парогаза. Полученные данные можно считать максимально возможной эффективностью в указанных условиях. В варианте 1 с учетом тепловых потерь удельный расход парогаза на одну т дополнительной добычи нефти достигает 0,723 т парогаза.
Влияние глинистой перемычки между двумя пластами на эффективность парогазового воздействия оценена на основе сравнения результатов расчета по варианту 2 с расчетами для пласта 10-ти метровой нефтенасыщенной толщиной, разделенной глинистой перемычкой толщиной 4 м (вариант 3). В варианте 3 теплопотери в кровлю и подошву пласта не учитывались, а передача тепла в глинистую перемычку была учтена. В этом варианте удельный расход парогаза на одну т дополнительной добычи нефти составил 0,387 т парогаза. Снижение эффективности парогазового воздействия в данном случае объясняется учетом теплопотерь на глинистую перемычку.
17
|
